N {е - 2В) - Яа Fа z6 = 0, (4.35)

т)Л0, получим откуда, подставляя zg F*

-(--А

Яа Wo /'

(4.36)

где г) определяют по табл. 3.2 в соответствии со значением

Л'е

Л =-Г- (4-37)

ЯПрЬЙ?

Внецентренно-сжатые элементы незавимости от результатов расчета всегда должны иметь арматуру ^а и арматуру ^а, минимально допустимые сечения которых нормированы (табл. 4.1).

ТАБЛИЦА 4.1

Минимальные проценты армирования внецентренно-сжатых колони

F н Fa, %, при гибкости элемента

1.

h

h

-<ЗБ

35<-<83

->83

ги

гн

ги

0,15

0,2

0,25

В некоторых случаях бывает целесообразно симметричное армирование (Fa-F'a ), например когда на элемент действуют близкие по величине моменты разных знаков или когда перерасход арматуры в сравнении с несимметричным армированием не превышает 5%, а также при достаточно низком общем проценте армирования:

F -г- /*

: ■■ *- ' 100% < 0,8%.

Подставляя в общую формулу (4.2) условия симметрии Fa-F'a и Ra = Rac получим

N^Rvpbx, (4.38)

откуда

*=i: (439)

"о "пр 6fte

При £sSI£r (первый случай) площадь сечения симметричной арматуры определяется из формулы (4.19), используя соотношения (4.38) и (4.39):

г _ ■ Ne-Rnpbxjho-O^x) _N[e~h" + 2rnpb) 8 8 RAho-a') RAK-a') ■ 1 ■4I)

Для расчета внецентренно-сжатых железобетонных элементов по второму случаю (при е0т)^0,ЗАо или *>ёяЛо) расчетные формулы могут быть получены из выражений (4.19) и (4.20) подстановкой в них вместо Ra напряжений оа, вычисленных по формуле (3.17).

В первом приближении F'a можно определить по формуле для граничного случая.

. Ne-A0MaKCR^bhl

*~ Rs.Ah„-a') • (442)

Площадь сечения Fa предварительно определяют из выражения, аналогичного формуле (4.42), но полученного из уравнения моментов относительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в арматуре А':

_ ^'-Л>максЯпрЬ(/»о)2

га =--,-Г-. (4.43)

Значения и /-"а, полученные по формулам (4.42) и (4.43), затем уточняют по формулам (4.19) и 4.20) с подстановкой в них вместо Rа напряжений оа-


Предыдущая || Строительные конструкции. Все публикации || Следующая